(3)紅外圖譜分析結果
　　為了確定抽檢樣品是否為硅酮結構膠, 另委托上海市橡膠制品研究所對抽樣樣品進行紅外圖譜分析。經與標準硅酮結構膠樣品(聚二甲基硅氧烷)的紅外圖譜對比分析, 抽檢樣品的紅外圖譜與標樣基本一致,其主要成分為硅酮結構膠。
　　4 .1 .4 檢測評估結論
　　鍍膜隱框玻璃幕墻處的硅酮結構膠經現場檢測其強度目前尚能滿足使用要求, 且硅酮結構膠與鋁材、玻璃粘結良好。但經實驗室檢測,部分硅酮結構膠的拉伸粘結強度不符合《建筑用硅酮結構密封膠》的要求,且硅酮結構膠邵氏硬度偏大、延伸性能較差, 硅酮結構膠質量較差。建議建設單位更換。
　　4 .2 玻璃結構性能評估實例
　　4 .2 .1 工程概況
　　某玻璃幕墻工程風荷載標準值為1 .072 kN /m2 , 采用1500 mm×2100 mm 浮法玻璃,玻璃厚度為6mm 。
　　4 .2 .2 玻璃結構計算結果
　　按《標準玻璃幕墻工程技術規范》(JGJ 102 —96)計算,玻璃最大應力為40 .8 M Pa ,大于浮法玻璃設計標準值28 .0M Pa , 按大撓度理論進行有限元計算,玻璃最大應力為8 .60M Pa , 小于浮法玻璃設計標準值。
　　4 .2 .3 玻璃評估結論
　　浮法玻璃按大撓度理論計算,強度符合要求, 故浮法玻璃強度能滿足工程使用要求。建議建設單位在工程較重要部位采取粘貼鈦金薄膜的方法予以加固,避免玻璃破碎后飛散造成意外事故。
　　4 .3 玻璃品種鑒定工程實例
　　4 .3 .1 工程概況
　　某商業辦公樓, 高33 層, 采用全隱框玻璃組合幕墻。該建筑物使用玻璃的部位包括玻璃幕墻、觀光電梯部位、欄桿部位等,建設單位要求全部采用鋼化玻璃。
　　4 .3 .2 檢測結果
　　采用偏振片對所有玻璃進行檢測, 部分玻璃(如觀光電梯部位、欄桿部位)均無干涉條紋。幕墻部位經偏振片、表面應力檢測, 絕大部分為鋼化玻璃, 但少量部位為浮法玻璃。據施工單位解釋原因是施工過程造成鋼化玻璃破碎后, 由于供貨來不及鋼化, 以浮法玻璃代替。鋼化玻璃經表面應力測量,其表面應力值范圍均大于95 M Pa ,屬于鋼化玻璃。
　　4 .3 .3 檢測結論
　　采用偏振片觀察、玻璃表面應力檢測, 可以簡便地區分工程中所采用的玻璃屬浮法玻璃、半鋼化玻璃、鋼化玻璃。
　　4 .4 主要受力框架檢測實例
　　4 .4 .1 工程概況
　　某研究所科研辦公大樓位于上海市徐匯區,建筑物總高度46 m ,建筑物南立面部分采用隱框玻璃幕墻、東立面部分采用明框玻璃幕墻作為外圍護結構, 玻璃幕墻工程于1996年施工。
　　4 .4 .2 檢測結果
　　東側明框幕墻最高處標高H =39 .9m ,頂部樓層的豎框支座跨距最大。標準層的層高L =4 .0 m ,該段幕墻最高處標高H =34 m 。幕墻分格尺寸為2034 mm 。風荷載標準值計算為1 .43 kN/m2 。經現場檢測, 在跨中集中荷載作用下鋁合金豎框變形, 見圖3 集中荷載與跨中相對撓度值的變化。

　　對檢測所得的集中力、跨中相對撓度進行線性回歸后,計算得出:對應于集中力3 .5 kN 的跨中相對撓度為17 .33mm 。鋁合金橫梁長度約為2m , 在很小的跨中集中力(0 .5kN 左右)作用下就產生10 mm 跨中撓度, 為避免試件損壞造成安全問題未繼續試驗。
　　4 .4 .3 檢測評估結論
　　按集中荷載作用下豎框實測撓度,可求得該明框幕墻能承受的最大風荷載標準值為:ω=Q/B =1 .073 kN/m2 , 按現行規范風荷載標準值計算, 要求達到1 .43 kN/m2 。故該工程立柱的抗風壓性能達不到現行規范要求。
　　5 結論和建議
　　(1)玻璃幕墻是非永久性的外圍護結構, 在使用過程中應定期對其結構安全性能進行檢測評估。首先要對國家幕墻規范出臺前建成投入使用的玻璃幕墻工程,進行結構安全性能的檢測評估工作。
　　(2)應建立較為完善和科學的玻璃幕墻現場檢測評估技術, 對使用中的玻璃幕墻采用觀察、試驗、結構驗算和系統評估等方法, 結合工程有關資料對其結構安全性能進行綜合評估。
　　(3)有關政府部門、使用單位和幕墻公司等,應對使用中玻璃幕墻工程予以管理, 從政府安全管理、使用安全管理、維護安全管理等不同角度確保璃幕墻工程的結構安全性能。